| 类型 | 螺杆泵 |
| 材质 | 不锈钢 |
| 驱动方式 | 电动 |
| 性能 | 变频 |
| 用途 | 管道泵 |
| 输送介质 | 水、油、污水、浆 |
| 泵轴位置 | 卧式、立式 |
| 叶轮数目 | 单级 |
| 流量 | 1~600（m3/h） |
| 扬程 | 1~200（m） |
| 转速 | 2900（rpm） |
| 吸入口径 | 15~300（mm） |
| 排出口径 | 15~300（mm） |
| 效率 | 99 |
| 输出流量 | 1~300 |
| 电压 | 220/380（V） |
| 功率 | 1~90（kw） |
| 规格 | SRH-100单级304材质,SRH-130单级304材质 |
| 排出压力 | 1~100 |
| 吸程 | 1~9 |
| 适用范围 | 管道冲洗 |
| 类别 | 管线乳化机 |
| 适用场所 | 工业生产用 |
| 适用物料 | 食品 |
| 效果 | 高剪切乳化机 |
| 装置方式 | 固定式 |
| 品牌 | Galileo/伽利略 |
| 型号 | ZB3A |
| 料筒形状 | 锥形 |
ZB3A卫生级转子泵简介：
ZB3A系刊卫生级凸轮转子泵属容积式泵，输送流量可以较精确的控制也可方便地制成变量泵。此泵的转
速很低．一般在200rpm至600rpm之间，被辅送的物料被平稳地输出而其成份不会受到破坏。可用于
输送粘度很高的物质也可以方便地制成辅出压力较高的品种。
ZB3A卫生级凸轮转子泵技术参数：
| 型号 | （L） | 转速(r) | 对应流(L) | 功率kw |
| ZB3A-3 | 3 | 200~500 | 300~800 | 0.55 |
| ZB3A-6 | 6 | 200~500 | 650~1600 | 0.75 |
| ZB3A-8 | 8 | 200~500 | 850~2160 | 1.5 |
| ZB3A-12 | 12 | 200~500 | 1300~3200 | 2.2 |
| ZB3A-20 | 20 | 200~500 | 2100~5400 | 3 |
| ZB3A-30 | 30 | 200~500 | 3200~6500 | 4 |
| ZB3A-36 | 36 | 200~400 | 3800~7600 | 4 |
| ZB3A-52 | 52 | 200~400 | 5600~11000 | 5.5 |
| ZB3A-66 | 66 | 200~400 | 7100~14000 | 7.5 |
| ZB3A-78 | 78 | 200~400 | 9000~18000 | 7.5 |
| ZB3A-100 | 100 | 200~400 | 11000~21600 | 11 |
| ZB3A-135 | 135 | 200~400 | 15000~30000 | 11 |
| ZB3A-160 | 160 | 200~400 | 17000~34000 | 15 |
| ZB3A-200 | 200 | 200~400 | 21600~43000 | 18.5 |
| ZB3A-300 | 300 | 200~400 | 31600~63000 | 22 |
ZB3A卫生级凸轮转子泵工作原理：
卫生级凸轮转子泵依靠依靠两同步反向转动的转子(齿数为2-4)在旋转过程中于进口处产生吸力(真空度)，从而吸入所要输送的物料。两转子将转子室分隔成几个小空间，并按a→b→c→d的次序运转。运转至位置a时，只有I室中充满介质; 到位置b时，B室中封闭了部分介质; 到位置c时，A室中也封闭了介质; 到位置d时，A、B室与Ⅱ室相通，介质即被输送至出料口。如此循环往复，介质(物料)即被源源不断地输送出。
ZB3A卫生级凸轮转子泵产品特点：
。转子与转子，转子与泵体之间保持一定间隙、无摩擦系数，使用寿命长
。装拆简单，维护，清洗方便，易损件少。
。高效节能，故障率低，密封可靠，噪音低。
。采用特种材料后，可输送污泥，污水等曾有固体颗粒的介质。
。可输送介质粘度为《200万CP，以厦台固量60%的浆料。
。配置变频器后，可以随意调节流量，井可作一般计量泵试用。
。根据用户连接要求，可选配法兰式，螺口式，卡箍式。
。可输送气、液、固相混台物科。
。保温冷却泵采用内置式结构，导热性好。
。移动式泵可以吸取各种桶装物料，吸入真空度选0.08Mpa。
。根据用户要求可在泵头配置卫生级安全阀。
ZB3A卫生级凸轮转子泵传动的选择：
。电机+定整比减速器：这样的传动方式简单，转子的转速恒定，也就是决定了流量的不可调性。
。电机+机械摩擦式无圾变速器·这种变速器的变速靠手动调节来实现，其特点是安全可靠，扭距大·流
星无极可调，缺点是非自动调节，较麻烦，调速在运转过程中进行，不得在停机状态下调速，其使用
维护参照制造商的使用说明书。
。变频电机+变频器，这种方式可实现转速的自动调节，亦即实现了流量的无缎调理。其优点是自动化程
度高，低速扭距较大，缺点是变频器的价格较高，其使用维护参照制造商的使用说明书。
。该系列凸轮转子采广泛应用于石油化工、精细化工、日用化工、制药、食品、环保、造纸、浩料、冶金
等行业，在替代进口嘉的应用过程中得到了用户的一致好评。
ZB3A卫生级凸轮转子泵外形尺寸：
ZB3A卫生级凸轮转子泵极限图表：
ZB3A卫生级凸轮转子泵分解图：
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2.对所有分供方都进行考察、评审，所有产品的采购都只在合格分供方进行。对分供方所提供的原材料、外购件、外协件都需经过严格复查，检验合格后方准入库；
3.产品制造严格执行“双三检”制度，不合格零件不转序、不装配、不出厂；
FragmentWelcome to consult...。 从结构型式上讲，第（1）种燃气机热泵，即两管制燃气机热泵，废热直接作用于热泵系统的循环工质，室外机的结构相对复杂，而第（2）种四管制燃气机热泵室内机相对较复杂，而且四管制燃气机热泵的废热需要送入室内，因此废热利用率相对较低。两管制燃气热泵有一个很重要的优点就是室内机同常规的电动热泵完全相同。因此，如果要对原有的电动热泵空调系统进行改造，采用燃气机热泵的话，室内机部分无需改动，节约了设备投资和安装的费用。对于有多个室内机（一拖多）或室内管路较为复杂的情况，这种型式的燃气热泵更为有利。 从系统控制的角度上讲，两管制燃气机热泵的缺点是控制系统较为复杂。由于热泵供热时，室外机内的蒸发器有两个，这两个设备的控制如何控制，以使得热泵能发挥最大的供热能力，这需要根据室外气候条件进行机组的实验和理论的分析。文献[3]的实验指出，当室外温度低于一定值以后，关闭室外风机时系统的供热量要高于打开室外风机时的供热量。其原因可以作如下定性分析。 如图5所示，当室外风机关闭时，废热是热泵的唯一热源，因此，系统的蒸发压力基本不受室外温度的影响，在图上蒸发压力随着室外温度变化的曲线较为平坦。蒸发压力的曲线必然与制冷剂饱和压力曲线相交于某一点（图中以A表示）。当室外温度低于A点时，系统的蒸发温度要高于室外的环境温度，此时，若打开风机，热量就会从室外翅片管中散失掉。因此对于两管制燃气机热泵，要考虑在低温下热泵的工作性能及其相应的控制手段。而对于四管制燃气热泵，同常规电动热泵相比，仅仅是在室内机附近再增加一个换热器，他对系统的循环影响不大，因此，控制手段仍可沿用常规电动热泵。 图5风机启停模式下系统的蒸发压力变化 风冷热泵的一个突出的特点是热泵在温度较低的环境下工作时需要对室外蒸发器进行除霜。风冷热泵的结霜对系统性能的影响非常大，许多研究者对风冷热泵的除霜进行了很多的研究工作，采取了许多办法。在两管制燃气机热泵中，由于废热承担了一部分系统蒸发所需的热量，因此，热泵的结霜在很大程度上有了改善[3]。因此，两管制燃气机热泵适用于的寒冷地区。对于四管制燃气机热泵，系统的除霜可以依靠常规的方法来解决，如热气旁通、电加热等办法。 燃气机热泵同常规的电动热泵相比较，其优点主要体现在系统的一次能源利用率上，因此对燃气机热泵的废热利用效果也以整个系统的一次能源利用率作为分析比较的指标。除一次能源利用率这个重要参数以外，为方便计算分析，定义另外几个燃气热泵的参数： (1) 发动机机械效率ηe 指发动机将一次能源转换成机械功的比值，则一次能源中总废热量为； (2) 废热回收率ηr 尽管一次能源中有70%是废热，但并不是所有这些废热能够被利用，由于烟气排放、缸体向环境散热等情况，能回收到的废热量只是其中的一部分，ηr指回收到的废热量与一次能源中总废热量的比值 (3) 废热利用率ηu 在废热的实际利用中，由于管路散热，换热过程中热量损失等原因，会损失一部分热量，ηu指实际利用的废热量与回收到的废热量的比值 其中，W ——机械功（kW）； Qp ——一次能源的能量（kW）； Qw ——总废热量（kW）； Qr ——回收到的废热量（kW）； Qu ——实际利用的废热量（kW） 下面以某开启式压缩机在规定的标准工况下提供的测试数据[6]，分别计算两种燃气机热泵的废热利用效果。对于除霜工况，热泵的工作状态不稳定，难于进行定量计算，这里计算热泵在标准工况（室外温度为7℃）下的废热利用情况。 某风冷燃气热泵，先根据夏季的工况设计室外侧翅片管蒸发器（夏季作冷凝器用），得到结构参数如表2： 表2 某室外侧翅片管换热器的结构参数 蒸发器传热系数K 30W/m2·℃ 蒸发器面积Ae 63.07m2 最大风量G 2.72kg/s 在作热泵供热时，若采用两管制的型式，其发动机废热利用的主要目的是提高热泵的蒸发温度，以提高热泵的供热性能系数。根据表2中室外机翅片管换热器的结构，可以通过以下翅片管蒸发器的热平衡方程组计算出常规热电动泵系统的蒸发温度 空气的热平衡式： 翅片管换热器的热平衡式： 根据压缩机测试数据可得到产冷量的性能曲线： 其中： Qe ——热泵系统的蒸发热量（kW）； cpa ——空气的比热（kJ/kg·℃）； t1 ——翅片管换热器空气侧的进口温 度（℃），指室外空气温度； t2 ——翅片管换热器空气侧的出口温 度（℃）； t0 ——系统蒸发温度（℃）； tc ——系统冷凝温度（℃）。 当翅片管换热器的性能参数、换热器进风温度和流量一定，且压缩机性能曲线已知时，联立上述三个方程，就可以解出未知量t0、t2和Qe。假设翅片管换热器在系统制冷和制热时传热系数K均为30W/m2·℃，标准工况下热泵进风温度为7℃，冷凝温度为50℃，风机以最大风量运行，则电动热泵的蒸发温度为-2.1℃，出风温度为2.5℃，系统的蒸发热量为12.4kW。而在燃气机热泵中，新的蒸发温度要比常规的电动热泵的蒸发温度高，且新的蒸发温度t0’的大小必须满足新的蒸发温度下翅片管蒸发器和板式换热器提供的总热量等于新的蒸发温度下系统的所需的蒸发热量。 两管制燃气机热泵通过翅片管换热器吸收的热量为 而两管制燃气机热泵通过板式换热器吸收的热量为 因此燃气机热泵中翅片管蒸发器和板式换热器能提供的总热量为 两管制燃气机热泵在各个蒸发温度下 换热器能提供的热量与系统要求的蒸发热量 图6为新的蒸发温度下系统所要求的蒸发热量和两个换热器所能提供的热量之和的变化曲线。从图中可以看出，随着蒸发温度的提高，热泵系统可以从空气和废热中吸收的热量减少，而系统所要求的蒸发热量随蒸发温度的提高而提高。所以，在实际运行中，两者必定在某个蒸发温度下达到平衡，即新的蒸发温度t0’。假设发动机机械效率ηe为30％，废热回收效率ηr为60％，废热利用效率ηu为90％，可以计算出，燃气机热泵的新的蒸发温度平衡点在1.2℃，比原来的蒸发温度提高3.3℃，而超过1.2℃后，系统通过换热设备从空气和废热中吸收的热量将不能满足系统在该蒸发温度下所需要的蒸发热量的要求。如若继续提高蒸发温度，要使系统正常运行就必须通过增加蒸发面积或提高风机风量来实现了。知道两管制燃气机热泵的蒸发温度以及原定的冷凝温度后，可以通过压缩机样本数据查出压缩机的制冷量Q0和消耗的功率P。这样，制热循环时两管制燃气机热泵的一次能源利用率为 若采用四管制燃气机热泵，一次能源利用率的计算比较简便。同常规电动热泵相比，利用废热增加了热泵供热量，其一次能利用率为 上式中，Qh1为热泵本身供热量，根据蒸发温度为0℃，冷凝温度为50℃时，通过样本数据查出压缩机的制冷量和消耗功率后相加得到。Qh2为利用燃气机废热的供热量，可利用的废热量为 因此，四管制燃气机热泵的一次能源利用率为 分析两种型式燃气机热泵的结构型式及式（4~10）可知，两种系统的差别主要在废热利用方式上，且一次能源利用率的大小也同废热利用效率ηu密切相关。计算显示，当其它条件均相同时，两种型式的燃气机热泵的PER值分别同各自的ηu有关。 图7 两种系统在不同的热回收效率区域下 一次能源利用率的比较 图7表示了两种系统一次能源利用率的比较关系。图中的白色区域和灰色区域分别代表了PERfour高于PERtwo和PERtwo高于PERfour的条件。图中的计算结果看出，仅仅在很小的区域（灰色）内（即ηu,four很低，而ηu,two较高的情况下），PERtwo才高于PERfour。这说明，只要四管制燃气热泵在废热利用过程中的热量损失不是很大，四管制燃气热泵的一次能源利用率通常要高于两管制燃气机热泵的一次能源利用率。 4 结论 1．从机组本身来讲，两管制燃气热泵在结构型式、控制手段、系统设计等方面比四管制略显复杂，但从设备安装、空调系统改造、系统结霜性能方面讲，两管制燃气热泵要优于四管制燃气热泵。 2．对废热利用效果计算可知，若四管制燃气热泵废热利用效率不是很低，且热泵用于结霜不是非常严重的气候条件下，那么四管制燃气热泵的废热利用效果通常要比两管制燃
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